1.
Calcular la gradiente de un fluido cuya densidad es de 12.1 LPG. Grad = 0.052 x
2.
ᵨL
Grad = 0.052 x 12.1 = 0.6292 psi/ft Cuál es la presión hidrostática en el trepano si tenemos 6000 ft de sondeo porta mecha " con una densidad de lodo de 1.15 gr/cc.
4
2" mas 150 ft de
ᵨ
PH = 0.052 x ( L x 8.33) x (long1 ft + long 2 ft) 3.
PH = 0.052 x (1.15 gr/cc x 8.33) x (6000 + 150)= 3064 psi Calcular la presión hidrostática de un pozo de 8600 ft de profundidad medida y 8370 ft de pvv con densidad del lodo de 9.9 LPG. PH = 0.052 x
4.
ᵨL x pvv
PH = 0.052 x 9.9 x 8370 ft = 4309 psi ¿cuantos pies de tubería seca pueden sacarse antes de que la presión en el fondo baje 75 psi, con tubing de " que desplaza 0.002167 bbl/ft, con 0.00338 bbl/ft de capacidad, en un casing de 7” de 0.036 bbl/ft de capacidad, si el fluido tiene una densidad de 13.2 LPG.
2
x ( −. ) . . .−. / Tub. Seca = . x ( ./ = 1706 ft Tub. Seca =
5.
¿Cuántos pies de tubería llena se pueden sacar antes de perder 75 psi en la presión de fondo al sacar barras de 5” que desplazan 0.0075 bbl/ft con 0.0173 bbl/ft de capacidad en casing de " de 0.1481 bbl/ft de capacidad, si el fluido tiene una densidad de 13.2 LPG.
13
−. −. . x ( . +. .−./− ./ = 543 ft Tub. Llena = x( . ./+./ Tub. Llena =
6.
Calcular la presión diferencial en el fondo, de un tubo en “u” con densidad del anular 12.3 LPG, densidad en la tubería de 11.6 LPG y 18900 ft de PVV.
ᵨ
P. diferencial = 0.052 x ( anular 7.
ᵨtub.)Lpg x Pvv
P. diferencial = 0.052 x (12.3 – (12.3 – 11.6) 11.6) x 18900 ft = 491.4 psi. Calcular la densidad del fluido de integridad estimada y la presión de integridad estimada en un pozo de 12125 ft de Pvv, zapata en 4320 ft de Pvv, presión de ensayo de1220 psi, densidad de ensayo 10.3 y 9.8 lpg.
ᵨ ᵨensayo)} x pvv zapato
P integridad = pvv – pvv – {0.052 {0.052 x ( l -
P integridad = 1220 – 1220 – {0.052 {0.052 x (10.3-9-8)} x 4320 ft = 1107.68 psi
8.
=> 10.3 + . =15.23. ᵨintegridad = ᵨL + . vv z .
Cuanta presión de ensayo se deberá utilizar para probar una formación con una densidad de lodo equivalente de 13. 8 lpg, en un pozo con lodo actual de 9.2 lpg, con el zapato en 6120 ft de profundidad medida y 6010ft de pvv.
ᵨ
P ensayo = 0.052 x ( equivalente – equivalente –
ᵨactual) x pvv.
P ensayo = 0.052 x (13.8 – (13.8 – 9.29 9.29 x 6010 ft = 1438 psi
9.
Cuál es la densidad de lodo equivalente (DEL) cuando se cierra un pozo de lodo actual 9 lpg, en 3300 ft de profundidad medida y 3150 ft de pvv con PCIC de 400 psi. DEL =
ᵨactual + .
. = 11,44" lpg. Dado un pozo con casing de 9 de diámetro interior con 9755 ft de pvv donde se sacan 15 barras de 4" de 31 ft c/barra, y que desplazan 0.005002 bbl/ft. ¿cuantos barriles se necesitan DLE = 9 lpg +
10.
para llenar el pozo?
BBL llenar el pozo = 15 barras x 11.
Calcular el máximo peso que se le puede cargar a la barrena con un factor de seguridad de 20%, si la herramienta pesa en el lodo 16 ton. MP= máximo peso disponible para la barrena en ton. Ph = peso de la herramienta en el fluido de perforación, en ton. Fs = factor de seguridad. MP =
12.
x 0.005002 bbl/ft = 2.32 bbl.
=>
= 13.3 ton. .
Calcular el número de tramos de drill collar para perforar si se espera darle un máximo peso a la barrena de 12 ton. Datos: DC. " , " = 138.3 Kg/m
6 2
ᵨlodo =1.22 gr/cm
3
Fs. = 15% Ff = 0.844
. = 118.23 m de herramienta . . . LH = . =12.94 ≈ 13 tramos o tres lingadas. Calcular el punto neutro con los siguientes datos. DC. 7" X 2" , 77 m, 208.6 kg/m LH =
13.
ᵨlodo =1.20 gr/cm
3
Ff = 0.847 Peso de la herramienta flotada = 13.6 ton. PSB = 11 Ton.
=> = 6.8 punto neutro ≈ 7° DC. . . / A cuantos tramos de H.W. de 4" (62.62 kg/m) equivalen 7 tramos de DC. (177 kg/m). => / =17.78 ≈20 . Ne = . / P neutro =
14.
15.
7"
x
2"
Calcular la potencia al gancho con los siguientes datos: Peso de la sarta de perforación = 110 ton. Altura del piso a la changuera = 27 m Tiempo para sacar una lingada = 54 seg. HP =
16.
De
=> = 880 HP
Calcular el número de sacos de cemento y volumen de agua para preparar 100 m3 de lechada de 1.60 gr/cm 3.
Vs = volumen de un saco de cemento en lt/saco
=> = = 16.1 lt/saco . / Volumen de agua en lt/saco − => {−. .} = 40.4 lt/saco Va= − .− V1 = 40.4 + 16.1 = 56.4 Lt/saco =1773 sacos. N° sacos = . / Calcular el gasto mínimo recomendable (ecu. De Fullerton) Bna = 9" " Tub. Perf = 4 Vs =
17.
ᵨlodo =1.35 gr/cm Q= 18.
. − − => . .−. .−. = 315 gal/min (gasto mínimo para perforar). . .
Que volumen de lodo base - agua es necesario almacenar, para reponerlo con agua y bajar la densidad de 1.45 gr/cm3 a 1.40 gr/cm 3, si se tiene en el sistema de circulación 240 m 3 de lodo. Vol. =
19.
20.
3
− => .−. 240 m3 = 26.66m3 ≈ 27 m3 − .−
Calcular el peso real aproximado sobre la barrena en un pozo direccional. Solución. PSB = 12 Ton. α=3° PESO REAL APROX = PSB x COS α => 12000 kg x cos (3°) = 11985.5 5 Con la siguiente información, realizar un diseño de sarta de perforación y compararlo donde se calculó el margen para jalar. Barrena = " TP – TP – 5” - 29.05 kg/m Premium °G NC – NC – 50, 50, PTP 3 – 32.66 – 32.66 kg/m TP – TP – 5” - 29.05 kg/m Premium °X – °X – 95 95 NC- 50 PTP 2 - 31.94 kg/m TP – TP – 5” - 29.05 kg/m Premium °E NC – NC – 50 50 PTP 1 - 31.12 kg/m " " DC. - X 136 kg/m HW. 5” 74.50 kg/m, NC – 50, 110 m Lodo = 1.56 kg/cm 3 Información complementaria: complementaria: Diseño para 4907 m Margen para jalar = 35 ton. Factor de seguridad de los DC = 20% Máximo peso esperado para la barrena = 12 ton. Factor de flotación:
8
6
2
=> Ff = 1 - . = 0.801 . . Longitud de la herramienta: = > LH = . = 132. LH = 18 . / 132.18 Ff = 1 -
Peso de los DC flotados: WDC = 136 Kg/m x LH x Ff => WDC = 136 kg/m x 132 m x 0.801 = 14379 kg Peso flotado de los HW. HW = 74.50 kg/m x 110 m x 0.801 = 6564 kg Longitud de las tuberías de perforación:
− −++ ++ => .− .−++ ++ = 2857 2857 °° . . − = > .−. = 1325 1325 ° ° 95 L2 = . . − .−. =648 ° L3 = = > . . L1 =
Long. Total = 132 m + 110 m + 2857 m + 648 m = 5072 m – 4907m – 4907m = 165 m L3 necesario = 648 m – m – 165m = 483 m TP °G Pesos flotados TP: TP °E = 31.12 kg/m x x 0.801 = 71216.78 kg TP °X – °X – 95 95 = 31.94 kg/m x x 0.801= 33898.7 kg TP °G = 32.6 6 kg/m x 483 m x 0.801 = 12635. 59 kg Peso toral = 138694 ≈ 139 Ton. Peso DC flotado =14 Ton. Peso DC y HW = 20.9 Ton. Margen para jalar: 178050.735 – 178050.735 – 138694.07 138694.07 = 39356.66 TP °G 12635 59 Kg 161093. 563 – 563 – 126058.8 126058.8 = 35035.08 kg
2857 1325
TP °X – °X – 95
33898.7 Kg 127178.805 – 127178.805 – 92159.8 92159.8 = 35019 kg
TP °E
138694 Kg 71216.78 92159 kg
HW DC MPJ 21.
22. -
-
126058 kg 6564 Kg
14379 Kg 35035 ≈ 35 Ton.
Determinar el tamaño de la cantidad de collares de perforación de 9” OD x 3” ID que se requieren para obtener un peso sobre la barrena de 55000 lbf suponiendo una desviación del pozo de °0 densidad del lodo 12 LPG. Factor de flotación: Ff = 1 – 1 – MW/65.5 MW/65.5 => 1- 12/65.5 = 0.817 Peso en el aire de los DC.= WOB/Ff; WDC= 55000 Lbf/0.817 = 67319.46 lb Peso DC = 67319.46 Lb x 1.15 = 77417.38 Lb OD = 9” ID = 3” Del cálculo el W/Ff para este tamaño es de 192 lb/ft Long. DC =30 ft Peso DC = long.DC x W/Ff => 30 ft x 192 lb/ft = 5760 lb Cantidad de DC. = 77417. 38 LB/5760 LB = 13.44 ≈ 14 Juntas. La longitud de los collares de perforación: 600 ft y peso en el aire de 250 lb/ft Margen de sobre tensión = 100000 lb °G – 105 105 DP con conexiones NC – NC – 50 50 5” - 19.5 lb/ft Premium °G – Calcule la profundidad máxima del pozo que se puede perforar suponga que el factor de flotación Ff = 0.85 Realice los cálculos sin margen de sobre tensión y con un margen de sobre tensión de 100000lb
-
Utilice la tabla API – RP7G – RP7G para los valores del peso aproximado (Wdp) y para el punto de cedencia mínimo. Solución sin margen de sobre tensión: Carga de diseño máxima (Tmax): Pa = 0.9 x punto de cedencia mínimo Pa = c Long DP: LDP = (Pa – (Pa – 0 0 /21.92 x Ff) – Ff) – (150/21.92) (150/21.92) x log dp LDP =
− . . .
600 600 = 1696 169622
Máxima profundidad a perforar = LDP + LDC MAX a perforar = 16962 + 600 = 17562 ft Solución con margen de sobre tensión: Log. Dp =
.−
Carga de diseño máximo: T max = 0.9 x punto de cedencia mínimo Tmax = 0.9 x 436150 lb = 392535 lb Ldp =
23.
-
− . . .
600 600 = 1159 115955
Profundidad máxima máxima de perforación = LDP + LDC Profundidad máxima de perforación = 11595 + 600 = 12195 ft La longitud de la herramienta de fondo es 600 ft y el peso en el aire es de 70000lb, margen de sobre tensión de 80000 lb, TP 5” 19.5 Lb/ft, clase Premium °X -95 con conexiones NC-50 El peso del lodo en el pozo 13 LPG. ¿Cuál es la profundidad maxima a la que puede perforar con este ensamble? Solución con margen de sobre tensión Carga de diseño máximo: T max = 0.9 x punto de cedencia mínimo Tmax = 0.9 x 394612 lb = 355150.8 lb Factor de flotación:
=> Ff = 1 - = 0.801 . . Libraje = 116.67 / / = 116.67 .− . 600 12778.8.8 Long. Dp = . . . 600 = 1277 Ff = 1 -
24.
Profundidad máxima máxima de perforación = LDP + LDC Profundidad máxima de perforación = 12778.8 + 600 = 13378 ft Dada la siguiente información: información: Long. Del BHA = 800 ft Peso en el aire del BHA = 80000 lb Margen de sobre tensión deseado MOP = 100000 Lb TP. A) 5” - 19.5 lb/ft Premium °G – °G – 105, 105, conexiones NC – NC – 50 50 B) 5” - 19.5 lb/ft Premium °S – °S – 135, 135, conexiones NC – NC – 50 50 MW = 11 Lb/gal Calcular: 1. Cuál es la maxima profundidad profundidad de perforación posible? posible?
2. MOP disponible a la maxima profundidad? A) Factor de flotacion: Ff = 1 -
=> .
Ff = 1 -
= 0.832 .
T max = 0.9 x punto de cedencia mínimo Tmax = 0.9 x 436150 lb = 392535 lb
= 100 / 100 / − Long. Dp = . . . Libraje =
800 800 = 1238 123855
Profundidad máxima máxima de perforación = LDP + LDC Profundidad máxima de perforación = 12385 + 800 = 13185 ft T surf = {(Ldp x Wdp + Ldc x Wdc)} x Ff T surf = {(13185 x 21.93 + 800 x 100)} x 0.832 =307130 lb MOP = Tmax – Tmax – Tsurf Tsurf MOP = 392535 – 392535 – 307130 307130 = 85405 lb B) T max = 0.9 x 560764 lb = 504687.6 lb Long. Dp =
25.
.− . . .
800=17947
Profundidad máxima máxima de perforación = LDP + LDC Profundidad máxima de perforación = 17974 + 800 = 18774 ft T surf = {(18774 x 22.61 + 800 x 100)} x 0.832 = 419727 lb MOP = 504687.6 – 504687.6 – 419727 419727 =84960 lb Dada la siguiente información: información: " Hoyo = MW = 12 LPG 4 DC. 8” " " DC. " LDC = 30 ft Peso requerido = 35000 lb Se desea utilizar utilizar una combinación de las barras de 8” con " calcule el número de DC de " que se requiere para poder suministrarle a la barrena. Solución: Calculo de peso de los DC por ft.
12
2 7 2
7
7
∆ x ft x
. ᵨ = {(7” )2 2” )2} x =119.213 s
Factor de flotacion:
=> Ff = 1 - = 0.81679 . .. LDC = 413.366 => . . = 413.3 . = 13.7 ≈ 14 juntas Numero de DC = juntas de DC. Ff = 1 -
26.
Calcular el costo por cada metro de perforación en un pozo x si utilizamos la siguiente barrena (BIT PDC = 25000 $), El costo de operación o alquiler del equipo es de 2100 $/horas. Horas de vida útil de la barrena es de 50 horas, el tiempo de viaje es de 8 horas, tiempo que se tarda en cada tubo en conectar en los viajes es de 7.5 min, asumir que una pieza de tubo es equivalente a 9.15 mtrs. El tramo o la longitud a perforar es de 200 mtrs de profundidad correspondiente correspondiente a una formación dura a extra dura. Datos: Costo del bit = 25000 $
Alquiler del equipo = 2100 $/hrs. Vida útil del bit = 50 hrs Tiempo de maniobra = 7.5 min Long. De cada pieza = 9.15 mtrs Profundidad a perforar = 200 metros. Solución:
. = 656.2 656.2 . 1 pieza = 9.15 metros x = 30 ft . =21.87 piezas ≈22 piezas Ahora = = 2.75 75 ℎ ℎ 22 piezas x 7.5 min = 165 min . = 238.62 /ℎ /ℎ V = => + ++ . 238.62 $ + $/. + =12.309 Cm = => . /
Prof. A perforar = 200 metros x
27.
$/ft
656.2
CT = 12.309 $/ft x = 8074 $. Con los siguientes datos: Tipo de Bit Costo del Tiempo Velocidad de Datos de la perforación Bit en de penetración dólar rotación ft/horas horas Triconos de Profundidad del pozo 13000ft, dientes de aceros 1200 15.7 15.5 alquiler dólar/dia del equipo equipo 15000 15000 Triconos de dólar/dia, tiempo de maniobra 9 inserto de 5000 100.50 11.25 horas. Calcular cual es el costo carbonos métrico más bajo que sería Cortadores fijos 7800 50.55 14.20 aconsejable utilizar de acuerdo al PDC tipo de BIT. Calcular: Alquiler del equipo= 1500 dólar/día x 1dia/24 horas= 625 dólar/horas
+ ++ . /++ + /++ . . = 255.99 Cm = = 255.99 / / . . / Cm =
. ++ ,. + = =213.10 Cm = . . . ++ .. + Cm = = =205.78 . . 28.
R= el costo más bajo es 205.78 dólar/m utilizando cortadores fijos PDC CT= 62.72 dólar/ft x 13000 ft = 815360 dólar Calculo sobre los motores a combustión Los siguientes datos se tienen de una máquina que funciona a diésel. rpm TORQUE (LB-FT) Cosumo de diesel (gal/hrs) calcular 800 1600 15.7 a) potencia al freno a cada velocidad 1000 1500 19.7
1200 1300
1400 1250
25.3 27.36
b) eficiencia al freno para cada uno c) consumo de diesel en gal/dia para una velocidad promedio de 1000 rpm. Si el trabajo del motor es de solo 18 horas/día
A) Potencia de salida= 2∏x N x T PS = 2∏x 800 Rev. / min x 1600 lb-ft= 8042477.193 lb-ft/min x 1 HP/33000lb-ft/min = 244 HP PS = 2∏x 1000 Rev. /min / min x 1500 lb-ft= 8042477.193 lb-ft/min x 1 HP/33000lb-ft/min = 286 HP PS = 2∏x 2∏x 1200 Rev. /min x 1400 lb-ft= 10555751.32 lb-ft/min x 1 HP/33000lb-ft/min = 380 HP PS = 2∏x 2∏ x 1300 Rev. /min x 1250 lb-ft= 1021076.12 lb-ft/min x 1 HP/33000lb-ft/min = 309 HP B) PE = ᵨx ∆H x q
x 19000 15.7 =2147760 = 844 844 ℎ ℎ . = 1059 19.7 =2694960 PE = 7.2 x 19000 . 1059 ℎ = 1360 PE = 7.2 1360 ℎ x 19000 25.3 =3461040 . x 19000 27.36 =3742848 = 1471 PE = 7.2 1471 ℎ . Eff = 100 10 100 = 29% Eff = 10 100 = 27% Eff = 10 100 = 24% Eff = 100 = 21% Eff = 10 C) Consumo de diésel en gal/día 18 =355/ Q= 14.7 PE = 7.2
29.
Una maquina a diésel trabaja a una velocidad de 1200 RPM, tiene una eficiencia de 25% y proporciona una potencia de salida de 397 HP. Calcular el torque producido y el consumo de diésel en gal/día.
PE = Eff =
=>
PS=2∏x N x T
. 100 1590 ℎ . 100 = 1590
. 1740.2 T= .200 ∏ = ∏ = 1740
PE = ᵨx ∆H x q
ᵨ
Q= 30.
= 0.4224 = 29.54 54 /ℎ /ℎ ∆ . −
Un equipo consta de tres motores, de los cuales 2 trabajan a 1400hp, y un tercero que trabaja a 1000hp, sabiendo que están operando a 1067 metros de altura, durante el día se tiene una
temperatura maxima de 105 °f y una temperatura mínima de 50 °f. determinar la potencia maxima y mínima de los motores. Calcular: Potencia total= 2800hp + 1000 hp= 3800 hp Potencia disponible= potencia total-[
%
% 3800 ℎ 350 35011 = 3401 3401 ℎ 3800 % 05° 85° 85° . . Potencia mínima = potencia disponible – disponible –[[ ° 105° % 105° 85° 3401 3401 = 3333 3333 ℎ Pot. Min= 3401 hp – hp –[[ ° 05° 85° % 85° . . Potencia maxima = potencia disponible – disponible –[[ ° 85° % 5° 50° Pot. Max = 3401 hp +[ 50° 3401 3401 ℎ = 3520 3520 ℎ ° 85°
Pot. Dispo= 3800 hp-[
31.
Un equipo de perforac perforación ión tiene 3 motores de 800 hp cada uno. ¿Cuál es la maxima y la mínima potencia disponible si la temperatura maxima es de 18 °c y la temperatura mínima es de 9°c, se está perforando a una altura de 3500 msnm? °f=
9 32=48.2°
Profundidad de perforación = 3500 metros x Potencia total = 3 x 800 = 2400 hp
. = 1148 114844
%
Pot. Dispo = potencia total – total –[[
% 2400 ℎ 11484 =1573 ℎ % 85° 85° . . Potencia mínima = potencia disponible – disponible –[[ ° % 105° Pot. Min= 3401 hp – hp –[[ 85° 3401 3401 = 3333 3333 ℎ ° 05° 85° 18 32=64.5° Pot. Mini = 18°c => °f= 18 Potencia mini. = pot. Disp.= 1573 hp porque la temperatura es [64.64<85°f] % 85° Pot. Max = pot. Disp.+ [ 2° . . ° 5° 48.2° % 85°48.2° 1573 ℎ = 1631 Pot. Max = 1573 hp + [ 1631 ℎ ° Pot. Dispo = 2400hp – 2400hp –[[
32.
Encontrar el peso de la T.P., de los Lastra barrenas y H.W., H.W., y el peso total de la sarta de perforación en el lodo. Barrena: 8 ½” D.C. 6 ½” X 2 13/16”, 136.0 kg/m. – 110.0 – 110.0 m T.P. 5” –29.05 kg/m, Premium, °X-95, NC-50, 1524.0 m H.W. 5” x 3”3”- 74. 50 kg/m, 110.0 m – NC-50, – NC-50, T.P. 5” – 29.05 – 29.05 kg/m, Premium, °E, 2763.0 m. T.P. 5” –29.05 kg/m, Premium, °X-95, NC-50, 1524.0 m T.P. 5” –29.05 kg/m, Premium, °G, NC-50, 400.0 m Lodo. 1.56 gr/cm 3 Desarrollo del cálculo: A.- Factor de flotación y tubería flotada. Dl 1.56 Ff = 1 -
= 1 -
Pesos ajustados de las tuberías:
. .
= 0.8012
T.P. – T.P. – 5” – Premium – Premium - °G – °G – 32.66 32.66 kg/m T.P. – T.P. – 5” - Premium - °X-95 – °X-95 – 31.94 31.94 kg/m T.P. – T.P. – 5” - Premium - °E – °E – 31.12 31.12 kg/m Pesos flotados: D.C. – D.C. – 136 136 kg/m x 110.0 m x 0.8012 = 11,986.0 kg H.W. - 74.5 kg/m x 110.0 m x 0.8012 = 6,566.0 kg T.P. - °E – °E – 31.12 31.12 kg/m x 2,763.0 m x 0.8012 = 68,891.0 kg T.P. - °X-95 – °X-95 – 31.94 31.94 kg/m x 1524.0 m x 0.8012 = 39,000.0 kg T.P. - °G – °G – 32.66 32.66 kg/m x 400.0 x 0.8012 = 10,467.0 kg Respuestas: Peso de lastrabarrenas flotada – flotada – 11,986.0 11,986.0 kg Peso de lastrabarrenas y H.W. – H.W. – 18,552.0 18,552.0 Kg
12 tons.
≈
18.5 tons.
≈
Peso total en la sarta de perforación flotada – flotada – 136,910 136,910 kg
137 tons.
≈
33.
Calculo de margen para jalar: Con los datos del problema anterior del peso de la sarta de perforación, encontrar el margen para jalar, completando la información para el cálculo con la resistencia a la tensión (Rt) de las tuberías. T.P. – T.P. – 5° 5° - 29.05 Kg/m - °G – °G – Premium Premium – –Rt Rt = 178,054.0 kg T.P. – T.P. – 5” - 29.05 kg/m - °X – °X – 95 95 – – Premium Premium – – Rt Rt = 161,096.0 kg T.P. – T.P. – 5” - 29.05 kg/m - °E – °E – Premium Premium – – Rt Rt = 127,181.0 kg
178,054kg - 136,910 kg = 41,144 gk T.P .P.. °G
10,467.0 kg X
161,096.0kg 161,096.0 kg - 126,443.0 kg = 34,653 kg
T.P .P.. 39,000.0 39 ,000.0 kg kg °X-95 °X-9 5 X
T.P .P.. °E
127,181.0kg 127,181.0 kg - 87,443.0 kg = 39,738 kg 136,910.0 kg
68,891.0 kg 126,443.0kg 126,443.0 kg 87,443.0 87 ,443.0 kg
X
H.W.. H.W
6,566.0 kg kg X
D.C”.. D.C”
11,986.0 11 ,986.0 kg
Respuesta.- Mpj = 34,653.0 kg 34.6 tons.
34.
Con la siguiente información, realizar un diseño de sarta de perforación y compararlo en donde se calculó el margen para jalar. Barrena – Barrena – 8 ½” T.P. – T.P. – 5” – 29.05 – 29.05 kg/m, Premium, °G, NC – NC –50, 50, P T.P. 3 – 32.66 – 32.66 kg/m T.P. – T.P. – 5” – 29.05 – 29.05 kg/m, Premium, °X-95, NC – 50, – 50, P T.P. 2 – 31.94 – 31.94 kg/m T.P. – T.P. – 5” – 29.05 – 29.05 kg/m, Premium, °E, NC – NC –50, 50, P T.P.1 –31.12 –31.12 kg/m H.W. –5” H.W. –5” X 3”, 74.50 74.50 kg/m, kg/m, NC –50, –50, 110.0 m Lastrabarrenas – Lastrabarrenas – 6 ½” X 2 13/16”, 136.0 kg/m kg/m 3 Lodo – Lodo – 1.56 1.56 gr/cm Información complementaria: complementaria: Diseño para 4907.0 m Margen para jalar – jalar – 35 35 tons. Factor de seguridad en los lastrabarrenas – lastrabarrenas – 20% 20%
Máximo peso esperado para la barrena – barrena – 12 12 tons Operaciones: Ff
1
=
=
0.8010
Total = 132.0 m + 110.0 m + 2,857.0 m + 1325.0
T.P .P.. °G
L 3 = 178,054 - 16’, 096 32.66 x 0.801 2 L 3 = 648.0 m
5072.0 m 4907.0 m 165.0 m
648.0 m - 165.0 m = 483 m de
T.P .P.. °X-9 5 T.P .P.. °E
L
2
= 161,096 - 127, 18 1 31.94 x 0.801 2
L
2
= 1,325.0 m de
L
1
= 127,181.0 - (14,383 + 31.12 x 0.801 2
L
1
= 2,857.0 m de
T.P. - °G -
Necesari a
T.P .P.. - °X - 9 5 6,566 + 35, 00 0 )
T.P .P.. - ° E
Peso flotado - 74.50 kg/m x
110.0 m x 0.8012 = 6,566 k g
H.W .
Lastrabarrena s
12 ,000 x 1.2 0 L H = 136.0 x 0.801 2 = 132.15 m Peso de lastrabarrenas flotado : 136.0 kg/m x 132.0 m x 0.8010 = 14,383 k g
35.
¿Cuántas parejas de tubería de perforación (93 pies por pareja) se pueden sacar del pozo secas, antes de que la presión hidrostática se reduzca en 75 psi?
ID Revestimiento = 12.165” Capacidad de la tubería de Perforación = 0.01745 bbl/pie Desplazamiento de la Tubería de Perforación = 0.00784 bbl/pie Peso de lodo = 11.3 lpg Primero
Dh Cap = 1029.4 12.165 Cap = 1029.4 Cap = 0.14376 0.14376 bbl/pie bbl/pie Segundo
CPDpsi psi ÷0.052 ÷MW ppg × Cap csg bbl/pie bbl/pie Desp Desp TP TP bbl/pie bbl/pie LM pies pies = CPD Desp.TP Desp. TP bbl/pie bbl/pie lpg × 0.14376 bbl/pie 0.00784 bbl/pie LM pies pies = 75 psi ÷0.052 ÷11.3 lpg 0.00784 bbl/pie pie × 0.13592 bbl/pie LM pies pies = 127.637850.00784 bbl/pie 17.35533 bbl LM pies pies = 0.00784 bbl/pie LM pies pies = 2213.69 pies Tercero Una pareja
93 pies
X
2213.69 pies
x ∗ 93 pies pies = 1 par parejejaa ∗ 2213 2213.6.699 pie piess pareja∗∗ 2213.6 2213.699 pies pies x = 1 pareja 93 pies x = 26 parejas 36.
Una bomba triplex 6” x 12” tiene un desplazamiento de 0.0150 bbl/stk al 100% de eficiencia. Si la bomba opera al 95% de eficiencia. ¿Cuál será el desplazamiento?
0.01050 bbl/stk X
100 % 95%
x .100% .100% = 0.0105 0.010500 bbl/ bbl/stk stk .95% .95%
0.01050 bbl/stk .95% . 95% x = 0.01050 100% x = 0.00997 bbl/stk bbl/stk 37.
¿Cuál es el volumen (bbl) en 1700 pies de un hoyo de 17 ½?
Volumen = (Id ÷ 1029 1029.4.4)) × TVD pie piess Volumen = 17.5 ÷ 1029. 1029.4 ×1700 pies Volumen =0.2975 ×1700 pies Volumen = 505.8 505.8 bbls bbls 38.
¿Cuál es la capacidad anular (bbl/pie) entre hoyo abierto de 17 ½ y un revestimiento revestimiento de 13 3/8”?
DE Dh Cap an = 1029.4 13.375 17.5 Cap an = 1029.4 Cap an = 127.35 1029.4 Cap an = 0.12372 0.12372 bbl/pie 39.
Un revestimiento de 13 3/8” se bajará al pozo, la longitud de cada tubo de revestimiento revestimiento es de 40 pies, si el ID es de 12.615”. ¿Cuál es el volumen en cada tubo?
Volumen = (Id ÷ 1029 1029.4.4)) × TVD pie piess Volumen = 12.615 ÷ 1029. 1029.4 × 40 pies pies Volumen =0.1545 ×40 pies Volumen =6.2 bbls 40.
¿Cuál es el volumen anular alrededor de 780 pies de dril collars de 8” en un hoyo abierto de 12 ¼”?
= × = 12.25 8 ÷ 1029.4 .4 × 780 780 = 86.0625 ÷1029.4 ×780 =0.08360×780
= 65.2 65.2 41.
¿Cuál es el desplazamiento tubular de una tubería de perforación de 4 ½ con un ID = 3.64”?
DE Dh Cap an = 1029.4 3.64 4.5 Cap an = 1029.4 Cap an = 7.0004 1029.4 Cap an = 0.0068 bbls/pie bbls/pie 42.
Una tubería de perforación Rango II tiene aproximadamente aproximadamente 31 pies de largo. ¿Cuántos tubos estarán en 7800 pies?
1jts
31 pies
X
7800 pies
.31 31 = 1 .7800 .7800 = 1 31.7800 = 252 43.
¿Cuál es la altura estimada de una surgencia (arremetida, brote) brote) de 22 bbl en el fondo del pozo con una tubería de perforación de OD: 5” y dril collars de OD: 8 plg y 780 pies de longitud longitud en un hoyo de 12 ¼”?
Primero:
ℎ = 1029.4 8 12.25 = 1029.4
150.06 06 64 64 = 150. 1029.4 = 0.0836 / / Segundo:
= ÷ = 22 ÷0.084 / = 263 263 44.
Una surgencia (arremetida, brote) de 17 bbl se encuentra alrededor de dril collars de 6 ¼” (OD), en un hoyo de 8 ¾”. El BHA tiene una longitud de 1100 pies. ¿Cuál es la altura de la surgencia?
Primero:
ℎ = 1029.4 6.25 8.75 = 1029.4 39.0625 = 76.5625 1029.4 = 0.03642 0.03642 / Segundo:
= ÷ = 17 ÷ 0.0036 0.003642 42 / / = 467 467 45.
Utilizar los siguientes datos para estimar la densidad y el tipo de surgencia que se presentó?
Tubería de Perforación OD = 5 lpg BHA
OD = 8 lpg
Hoyo abierto
12 ¼”
Peso de Lodo
14.7 lpg
Ganancias en Tanques 25 bbl SIDPP
240 psi
SICP
450 psi
Primero:
− ) = (.
8 = 12.25 1029.4 64 64 = 150.06 1029.4 = 0.0836 / / Segundo:
= ÷ = 25 ÷ 0.0836 0836 / / = 299 299 Tercero:
= – [( ×0.052)] [( ) ÷ ( ×0.052)] = 14.7 14.7 – – 450 450 240 240 ÷ 299 ×0.052 ×0.052 = 14.7 14.7 – – 210 ÷ 15.548 15.548 = 14.7 14.7 – – 13.5065 = 1.19 19 Respuesta: El tipo de surgencia que presento es gas 46.
10 bbl de una píldora de lodo lodo de 14.1 lpg se bombean por la tubería de 5”(OD), capacidad (0.01776 bbl/pie). bbl/pie). La densidad del fluido en el pozo es de 13.0 lpg.
¿Cuál es la ganancia en tanques?
= ( í ) × ÷ = 14.1 14.1 13.0 13.0 ×10 ÷13.0 = 1.1 × 10 ÷÷ 13.0 13.0 = 11 . . ÷ ÷ 13.0 13.0 = 0.85 85 ¿Cuánto caerá la píldora?
í = ÷ í/ í = 0.85 0.85 ÷ 0.0177 0.017766 / / í = 48
47.
Un pozo fue perforado hasta la profundidad de 11200 pies, el revestimiento revestimiento (casing) ha sido asentado a 6220 pies TVD. Después de perforar el zapato, se realizó la prueba de leak off, la cuál se hizo con una presión de 1190 psi, utilizando utilizando un fluido con un peso de 9.2 lpg. El peso de lodo presente es de 10.3 lpg.
¿Cuál es la densidad estimada de integridad (máximo peso de lodo permisible?
DDIE= Ppba psi psi ÷0.052 ÷TVD pba ft MW lpg DDIE= 1190 psi÷0.052 ÷6220 pies 9.2 lpg lpg DDIE= 3.6 lpg lpg 9.2 lpg lpg DDIEIE = 12.8 DD 12.8 lpg lpg ¿Cuál es la presión de integridad estimada (MASP)?
PDIE psi psi =DDIE lpg lpg ×0.052 ×TVD pba ft PDIE psi psi = 12. 12.8 lpg lpg 10.3 10.3 lpg lpg × 0.052 052 × 6220 6220 pies pies PDIE psi psi = 2.5 2.5 lpg lpg × 0.052 052 × 6220 6220 pies pies PDIE psi psi = 808 808 psi psi 48.
¿Cuánta presión se requiere aplicar para probar una formación hasta el peso equivalente de 13.0 lpg? El pozo tiene 7000 pies de profundidad, el revestimiento esta asentado a 3500 pies, y el peso del lodo de prueba es de 8.6 lpg.
PDIE psi psi =DDIE lpg lpg ×0.052 ×TVD pba ft PDIE psi psi = 13. 13.0 lpg lpg 8.6 lpg lpg × 0.052 052 × 3500 3500 pies pies PDIE psi psi = 4.4 4.4 lpg lpg × 0.052 052 × 3500 3500 pies pies PDIE psi psi = 801 801 psi psi 49.
Datos:
Tubería de Perforación: OD: 5”, Capacidad: 0.01776 bbl/pie, Desplazamiento: 0.00709 bbl/pie Revestimiento: OD: 13 3/8”, Capacidad: 0.15459 bbl/pie, Peso de Lodo: 14.2 lpg ¿Cuál será la disminución en presión hidrostática si se sacan 465 pies de tubería “seca”? Primero:
Vol P bbl bbl = LTPS LTPSft ft × Des Des TP TP bbl/pie bbl/pie
Vol P bbl bbl = 465 pie piess × 0.0070 007099 bbl/pi bbl/piee Vol P bbl bbl = 3.2968 bbl Segundo:
bbl CDNP ft ft = Vol Vol P P bbl bbl ÷ Cap.csg bbl D esp.TP es p.TP pie pie bbl CDNP ft ft =3.2968 bbl ÷ 0.15459 bbl 0. 0070 0 0 709 9 pie pie CDNP ft ft = 3.2968 2968 bbl bbl ÷ 0.1475 bbl pie CDNP ft ft =22.35 pies Tercero:
CPD psi psi = CPDN CPDNpies pies × 0.052 052 × MW ppg ppg CPD psi psi =22.35 pies×0.052 ×14.2 lpg CPD psi psi = 16.3 16.3 psi psi ¿Cuál será la disminución en presión hidrostática hidrostática si se sacan 465 pies de tubería “llena”? Primero:
= × / / . . = 465 465 × 0.0 0.007 0709 09 0. 0177 0 1 776 6 =465 ×0.02485 = 11.6 11.6 Segundo:
. = ÷ . . . . 0.01776 = 11.6 11.6 ÷ 0.15459 0.00709 = 11.6 11.6 ÷ 0.129 =89.06
Tercero:
= × 0.052 0.052 × =89.06 ×0.052 ×14.2 = 66 50.
Se va a realizar un viaje sacar tubería, con un peso de lodo de 9.3 lpg a 7250 pies. El supervisor desea ajustar el peso de lodo antes del viaje para incluir un factor de seguridad de 75 psi en el fondo. La presión de formación estimada es 3480 psi. ¿Qué peso de lodo se requiere?
MW lpg lpg = PH psi psi ÷ 0.052 052 ÷ TVD TVD pie piess MW lpg lpg = 75 75 psi psi ÷ 0.052 0.052 ÷ 7250 7250 pies pies MW lpg lpg = 1442 1442.3.300 ÷ 7250 7250 pies pies 9.3 lpg lpg MW lpg lpg = O.198 O. 19899 lpg lpg 9.3 plg MW lpg lpg = 9.5 plg plg